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第一篇论文摘要：预应力混凝土结构抗火研究进展
总结了近年来预应力混凝土结构抗火研究进展,包括预应力筋高温力学性能、预应力混凝土梁板抗火试验、足尺预应力混凝土梁板抗火性能、活性粉末混凝土高温力学性能、高温下混凝土的爆裂规律、CFRP布加固混凝土梁板抗火性能、预应力混凝土梁板以及用耐高温无机胶粘贴CFRP布加固的混凝土梁板抗火设计方法等,分析了预应力混凝土结构和CFRP布加固混凝土结构抗火研究中尚存在的一些问题.分析表明:大尺度预应力混凝土梁的抗火性能优于小尺度梁,用耐高温无机胶替代环氧类有机胶粘贴CFRP布加固混凝土梁板并以此提高结构的抗火性能是可行的,大尺度预应力构件及预应力整体结构的抗火性能及其抗火设计方法等是今后一段时间预应力混凝土结构抗火研究领域值得关注的课题.
第二篇摘要范文：预应力混凝土结构耐久性研究综述
针对预应力混凝土结构耐久性的现实问题和未来矛盾日益突出的趋势,对预应力混凝土结构耐久性的研究进展进行了系统梳理和总结.提出了预应力混凝土结构耐久性的研究体系,包括研究背景、对象、思路、目标、科学问题、技术问题、内容、技术路线等,对预应力混凝土结构耐久性问题的研究现状分5个方面进行了综述,包括混凝土损伤有关耐久性问题、预应力钢筋腐蚀有关耐久性问题、锚固连接体系腐蚀有关耐久性问题、耐久性测试和提升及试验技术、耐久性数值模拟技术,提出了7个有关预应力混凝土结构耐久性研究尚需进一步解决的问题,即环境作用定量模型、腐蚀介质传输行为、腐蚀疲劳损伤演化模型、锚固连接体系腐蚀行为、岩土预应力结构的腐蚀行为、耐久性提升技术、耐久性数值模拟技术.所做研究可为进一步拓展和完善预应力混凝土结构耐久性研究提供参考.
第三篇预应力混凝土结构论文摘要：预应力混凝土结构的三维有限元分析与研究
预应力混凝土结构在建筑、桥梁、水利等工程领域有着十分广泛的应用.预应力混凝土结构是通过施加预应力以提高结构刚度,缩小结构物尺寸和减轻其自重,从而显著节约工程材料.
由于高强度钢材和高强度(高性能)混凝土的使用,预应力混凝土能够满足现代建筑不断向大跨度、轻型、高性能方向发展的要求,其应用范围也日益扩大.所以,对预应力混凝土结构做进一步的研究具有重要的意义. 本文首先总结了近年来国内外预应力混凝土结构方面的研究现状,简要地介绍了混凝土结构预应力损失理论.然后介绍了论文中所采用的有限元分析软件ANSYS,并使用该软件进行了有限元分析(Finite Element Analysis),模型中考虑了钢筋和混凝土的联合作用,采用“涂抹式”裂缝模型(Concrete Smeared Cracking Model)进行非线性计算分析.研究的内容主要分为两部分,一是介绍了有限元软件ANSYS分析预应力混凝土结构的方法,并且模拟了预应力混凝土连续梁在外力荷载作用下从加载到破坏的全过程,并与他人的试验结果进行比较,证明用ANSYS来分析预应力混凝土结构是可行的.二是用ANSYS分析了梁中预应力筋线型的合理布置；分析了预应力框架结构中梁柱节点的布置型式,即当柱中配有预应力筋时柱中预应力筋的锚固位置：张拉施工方案对预应力混凝土结构的影响.从中得出了一些有用的结论,希望能为预应力混凝土结构的设计和施工提供一些参考和建议.第四篇预应力混凝土结构论文摘要模板：预应力混凝土结构内力重分布研究
推广应用高强钢筋是落实国务院十二五节能减排方案的重要工作,也是促进钢铁工业和建筑业转变发展方式的重要举措.随着近年来我国新一轮国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499.2)相继引入HRB400、HRB500和HRB600等钢筋,以较高强度等级热轧钢筋作非预应力筋的预应力混凝土超静定结构的受力性能成为理论研究的重点之一.对此,本文展开了如下工作：
(1)无粘结筋极限应力增量的合理取值是预应力混凝土结构承载力准确计算的前提和基础.当高强热轧钢筋作非预应力筋时,在综合配筋指标和预应力度一定的前提下,由于用钢量的减少,屈服曲率增大,塑性转角减小,将影响无粘结筋在正常使用阶段和承载能力极限状态下的应力增长.而国内外现有无粘结筋极限应力增量公式多是以简支梁为研究对象建立起来的,且考虑因素过于单一.对此本文应用弯矩-曲率非线性分析方法,编制了可用于考察正截面正常使用阶段和承载能力极限状态下预应力混凝土连续梁板中无粘结筋应力增长的计算程序.基于模型试验和仿真试验分析结果,建立了考虑非预应力筋配筋指标βs、预应力筋配筋指标βp、跨高比L/h、加载形式、加载跨数、非预应力筋屈服强度等多参数影响的无粘结筋极限应力增量计算公式.模型分析结果表明在综合配筋指标和预应力度一定的情况下,非预应力筋屈服强度的提高使得无粘结筋应力增量在正常使用阶段和承载能力极限状态都呈现新特点.
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(2)以往对混凝土超静定结构弯矩调幅的研究多以考察控制截面非预应力筋屈服后的截面塑性转动来建立超静定结构弯矩调幅系数计算公式.而混凝土超静定结构在控制截面非预应力筋屈服前由于受拉区混凝土的塑性变形及裂缝的产生和开展也将产生内力重分布.针对这一情况,本文首次提出了将预应力混凝土超静定结构弯矩调幅分为两阶段考察的思想：其一为从加载到支座控制截面非预应力筋受拉屈服引起的弯矩调幅幅度αb；其二为支座控制截面形成塑性铰至受压区边缘混凝土被压碎引起的弯矩调幅幅度α.以弯矩调幅系数为纵坐标,以支座控制截面相对塑性转角θp/h0(θp为截面塑性转角,h0为截面有效高度)为横坐标,建立坐标系.将国内外普通钢筋混凝土超静定结构、有粘结预应力混凝土超静定结构、无粘结预应力混凝土超静定结构的试验数据置于该坐标系中,根据拟合得到的具有95%保证率的二折线在纵轴上的截距得到了αb随热轧钢筋屈服强度的变化规律,并建立了以相对塑性转角θp/h0为自变量的αa函数表达式.从而对超静定结构内力重分布从机理到数学表达,都有一定提升.
(3)从工程实用角度出发通过截面非线性分析对以θp/h0为自变量的αa表达式进行了实用化处理：对于普通混凝土连续梁,建立了以不同钢种及支座控制截面相对受压区高度ζ等参数为自变量的αa函数表达式.对于有粘结预应力混凝土连续梁,建立了以支座控制截面相对受压区高度ζ、预应力筋有效预应力水平σpe、预应力度λ及非预应力筋钢种等参数为自变量的αa函数表达式.对于无粘结预应力混凝土连续梁,建立了以预应力配筋指标βp、非预应力筋配筋指标βs及非预应力筋钢种等参数为自变量的αa函数表达式.
(4)以往关于预应力混凝土结构中无粘结筋应力增量及弯矩调幅设计方法的研究主要针对杆系结构.而实际工程中却存在着大量的预应力混凝土双向板结构,但国内外对此方面的研究却基本尚属空白.针对这一情况,采用ABAQUS大型有限元软件建立了无粘结预应力混凝土四边支承双向板及柱支承双向板的有限元分析模型.对四边支承预应力混凝土双向板,考察了非预应力筋钢种和综合配筋指标对正常使用和承载能力极限状态下无粘结筋应力增量以及支座控制截面弯矩调幅的影响规律.并根据双向板变形特点得到了不同位置处无粘结筋应力增量的分布规律,最终建立了考虑综合配筋指标、四边支承条件、预应力筋在板中相对位置及非预应力筋钢种等参数影响的两种极限状态下无粘结筋应力增量计算公式；建立了考虑综合配筋指标和非预应力筋钢种影响的连续双向板支座控制截面弯矩调幅系数计算表达式.对柱支承预应力混凝土双向板将板划分为柱上板带和跨中板带分别考察综合配筋指标和非预应力筋钢种对无粘结筋应力增量的影响规律,并对柱上板带和跨中板带分别建立了两种极限状态下无粘结筋应力增量计算表达式.通过等代框架法弹性理论计算结果与仿真分析结果的比较得到了综合配筋指标和非预应力筋钢种对等效板带支座控制截面的弯矩调幅系数的影响规律.最终建立了考虑综合配筋指标和非预应力筋钢种等参数影响的弯矩调幅系数计算表达式,从而弥补了设计规范在这方面的空白.
(5)根据有限元模型计算结果,对预应力混凝土连续梁、四边支承双向板和柱支承双向板进行了对比分析.在综合配筋指标和预应力度一定的条件下,随着非预应力筋屈服的提高预应力混凝土连续梁、四边支承双向板和柱支承双向板在正常使用阶段和承载能力极限状态无粘结筋应力增量都有所增大.预应力混凝土连续梁中无粘结筋极限应力增量明显高于四边支承双向板和柱支承双向板.而边界条件对双向板的转动约束程度越高无粘结筋极限应力增量也越小.在综合配筋指标和预应力度不变的条件下随着非预应力筋屈服强度的提高,三类结构支座控制截面总弯矩调幅系数都有所减小.无粘结预应力混凝土柱支承双向板支座控制截面的弯矩调幅系数小于四边支承双向板.
第五篇预应力混凝土结构论文摘要怎么写：大跨度预应力混凝土结构应力状态监测与安全评估
预应力混凝土结构中钢绞线的粘结保护方法和应力状态监测一直是工程界亟待解决的问题,而普通的钢绞线及监测手段无法满足以上需求,本文在内嵌FRP智能钢绞线基础上,结合缓粘结技术工艺,开发出一种可取代普通预应力钢绞线直接布设于预应力混凝土结构中的智能部品,即缓粘结预应力智能钢绞线,并对大跨预应力混凝土结构进行了预应力状态监测及安全评估,为结构的预应力状态评价提供了借鉴与参考.主要研究内容包括以下方面：
首先,分析了预应力损失影响因素及评价不确定性,提出了以预应力筋应变值作为嵌入监测目标的预应力损失直接监测法代替复杂的分项叠加计算法；分析了不同荷载下预应力混凝土结构应力状态及变形情况,采用预应力筋和混凝土控制截面应力、内力、变形作为工程实际和理论设计对比指标反映预应力设计误差,提出了以正常使用及承载能力状态下预应力混凝土结构实际内力安全系数作为评价依据的安全评估及预警方法.
其次,结合内嵌FRP智能钢绞线与缓粘结工艺技术,开发了光纤布里渊型/光纤布拉格光栅型带肋缓粘结预应力智能钢绞线(S-RPSR-OF/FBG),并研究了其基本力学性能、粘结锚固性能、材料摩阻性能和相关智能监测性能等,分析得出S-RPSR-OF/FBG不仅继承了普通预应力钢绞线轴向抗拉性能强及光纤传感元件对应变和温度的感知性能,而且具有施工简单和安全可靠的缓粘结技术特点,是集受力与传感于一体的新型预应力状态监测智能部品.
最后,通过将曲线形和折线形S-RPSR-OF/FBG应用于某甲类剧场建筑大跨度预应力混凝土梁、板预应力监测与安全评估工程中,得到了预应力筋损失分布规律及有效应力时变性特征,分析了预应力损失因素(κ、μ、θanιf)的实际影响效果；计算得出工程实际与理论设计指标误差及实际内力指标安全系数,实现了大跨度预应力混凝土结构的安全评估；并提出了适于工程应用的等效应力计算方法、缓粘结摩擦系数确定法及张拉控制措施,为缓粘结预应力混凝土结构设计与施工提供了参考.
第六篇摘要范文：冻融循环下海工预应力混凝土结构的耐久性
从冻融与氯盐侵蚀机理出发,分析了影响预应力混凝土结构耐久性的主要因素,通过试验,测定了不同冻融条件下的氯离子扩散深度.以预应力混凝土氯离子扩散模型为基础,综合考虑冻融损伤、氯离子扩散系数的时间依赖性等因素,建立冻融条件下预应力混凝土结构氯离子扩散模型,并采用Crank-Nicholson格式差分进行数值模拟,运用实测数据验证了模型的正确性.结果表明:冻融循环是引起混凝土破坏的动力,应力水平加速了混凝土的损伤与劣化过程,水化龄期的选取对提高氯盐侵蚀下的混凝土结构耐久性起着非常重要的作用.
第七篇预应力混凝土结构论文摘要范文：氯盐环境钢绞线预应力混凝土结构的腐蚀效应
基于力筋腐蚀的预应力混凝土结构耐久性问题日益突出,但相关的研究很少.为此,该论文针对氯盐环境钢绞线预应力混凝土结构的腐蚀效应这一迫切基础问题展开研究.
试验研究表明,氯盐环境混凝土内钢绞线具有典型的坑蚀形态,蚀坑几何形状可抽象为棱锥形、椭球形及马鞍形3种,蚀坑几何尺寸统计表明,坑深和坑长的分布具有分形特性,并反映了浅、短、中宽型蚀坑分布较多的特点.
基于材料微观结构特征的理论分析和模拟实际条件的长期试验研究表明,氯盐环境下混凝土内钢绞线对阳极溶解型应力腐蚀和氢致开裂型应力腐蚀都不敏感,腐蚀钢绞线钢丝的弯曲疲劳试验表明,其腐蚀疲劳断裂具有典型的各项异性特征.
提出了混凝土中钢筋腐蚀机理的新见解:腐蚀的阴阳极过程均主要发生在活化区,腐蚀的主要阻力只是电极的极化阻力.因此,钢筋腐蚀的控制模式包括氧扩散控制和供水条件控制2种.
基于腐蚀机理新见解,根据金属腐蚀极化理论和试验测试数据及文献氧扩散系数模型,分别建立了2种控制条件下混凝土内钢筋腐蚀速率的基本理论模型和实用模型.试验结果和模型算例共同表明,正常使用时预应力结构中钢绞线的腐蚀速率比零应力时提高27%左右.
静力拉伸试验表明,蚀坑导致钢绞线的脆性增加,最大承拉力和极限平均应变降低,钢绞线钢丝可能出现劈裂式、杯锥式及铣刀式等3种基本断口形式以及它们的组合形式.根据微观电镜扫描和金属断口理论并结合材料微结构特征,提出了腐蚀钢绞线钢丝基于蚀坑处珠光体团位向的微观断裂机制.
根据断裂机制提出以Mises总应变作为断裂参量的腐蚀钢绞线的断裂准则.通过拉伸试验配合有限元模拟和数理统计得到腐蚀钢绞线断裂抗力的分布规律及模型,通过对4段腐蚀钢绞线的有限元模拟及数理统计得到腐蚀钢绞线断裂效应的分布规律及模型.在此基础上,借助结构可靠度理论获得了腐蚀钢绞线基于腐蚀率的断裂失效概率模型.
试验研究表明,在0～0.7mm的锈胀裂缝范围内,腐蚀钢绞线与混凝土之间的粘结性能未出现明显退化,其中极限粘结强度和粘结刚度还有所提高.
试验研究表明,腐蚀预应力混凝土梁发生2种典型的受弯破坏方式,一是传统的适筋破坏,另一是本文提出的断丝破坏,在腐蚀率不大(小于2.87%)的情况下,腐蚀对梁的开裂弯矩、屈服弯矩、极限弯矩、开裂挠度、屈服挠度的影响都不显著,但对极限挠度却产生了明显的影响.
提出以《规范》概率极限状态设计实用表达式为依据进行腐蚀钢绞线预应力混凝土梁承载力设计和评估的方法,其中考虑腐蚀引起钢绞线抗拉强度指标概率取值的变化,在前述断裂失效概率模型的基础上,结合混凝土结构裂缝理论推导得到了预应力混凝土梁内腐蚀钢绞线的抗拉强度标准值及设计值模型.
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第八篇预应力混凝土结构论文摘要格式：预应力混凝土结构在冻融损伤条件下的疲劳寿命预测模型研究
为探索预应力结构在侵蚀环境作用下的工作机理与寿命,研究冻融与疲劳侵蚀环境下结构疲劳寿命的主要因素及相对关系,对15根预应力混凝土梁进行了在不同冻融循环次数后的低周疲劳试验.试验结果显示,预应力张拉水平和冻融循环次数是影响预应力混凝土结构疲劳寿命的主要因素.采用损伤力学方法建立了疲劳寿命与冻融循环过程中相对动弹性模量衰减之间的关系,并建立了寿命预测模型.模型计算结果与实测结果表明,预测寿命和实测寿命相比较为符合.本文的工作是对研究预应力混凝土结构损伤机理和改进预应力混凝土结构耐久性设计等方面的有益探索.
第九篇预应力混凝土结构论文摘要：预应力混凝土结构弯曲孔道预应力损失研究
预应力混凝土桥梁过大的预应力损失,导致了桥梁结构过早的失效或破坏.本文分别对预应力混凝土结构设计中弯曲孔道和管道偏差引起的预应力损失问题,在对接触正应力理论分析的基础上,试验研究了不同张拉力下、不同接触面夹角θ与摩擦力矩之间的关系,指出现行《规范》中预应力混凝土结构设计接触正应力假设的不正确性,同时,通过实桥结构试验,说明弯曲孔道预应力筋与孔道壁之间的摩阻是预应力损失的最主要因素,从而指出现有结构设计方法的严重不足和对结构预应力损失计算所带来的偏差,其结论对于大跨度预应力混凝土结构的设计与检测具有重要的指导意义.
第十篇摘要范文：大跨预应力混凝土箱梁桥早期开裂和远期下挠控制
大跨预应力混凝土箱梁桥开裂和长期下挠过大的现象较为普遍,已成为桥梁工程界极为重视的重大技术问题.依托荆岳长江公路大桥滩桥(七跨一联的预应力混凝土变截面连续箱梁桥,跨径组合为100m+5×,154m+100m)和主桥(主跨为816m的高低塔不对称混合梁斜拉桥,其南边跨为宽达38.5m的分离式混凝土边箱梁)的建设对这两大病害的控制展开研究,以期建成早期无裂缝、远期下挠可控的大跨预应力混凝土箱梁桥,项目研究无疑具有重要的实用价值和理论意义.
本文结合交通部科技计划项目“长联大跨预应力混凝土连续箱梁桥开裂与长期变形控制”和“荆岳长江公路大桥主桥关键技术研究”的子项“分离式混凝土边箱梁的受力性能及合理设计”研究的完成,基于翔实的现场测试,对混凝土箱梁水化热、30m跨预应力混凝土箱梁足尺模型受力性能、自然环境中大跨预应力混凝土箱梁桥收缩徐变模式的合理确定,斜拉桥拉索的索力测试以及分离式混凝土边箱梁的剪力滞效应等有关箱梁受力的典型问题进行了研究,主要内容包括：
1、箱梁水化热及其温致效应
(1)在施工现场对泵送混凝土取样,对不同养护条件下箱梁混凝土早龄期力学性能发展规律进行了试验研究.结果表明：就所测试的情形而言,养护条件对混凝土早龄期强度的发展有较大影响,同养试件的强度低于标养试件,但随着龄期的增长其强度差异逐渐减小,
(2)对两座大跨预应力混凝土箱梁桥施工过程中箱梁的水化热进行了测试,得到其水化热的发展规律.测试结果表明：箱梁混凝土在浇注后1d左右达到峰值温度,在前1-4d将经历较快的升温和降温过程,在此期间容易出现较大的内外温差并可能导致混凝土开裂,
(3)基于施工现场同条件养护混凝土早龄期力学性能发展规律的实测结果,建立时变模型对箱梁混凝土水化过程中的温度场和应力场进行了分析,计算结果和实测值吻合良好.结果表明：水化热是使箱梁腹板产生早期裂缝的主要原因之一.就文中分析结果而言：大跨预应力混凝土箱梁桥养护期间混凝土内外温差应控制在30℃内,在3级风速时拆模时间应不少于4d.
2、30m跨预应力混凝土简支箱梁足尺模型试验与分析
(1)为研究大尺寸混凝土箱梁的受力性能,在荆岳长江公路大桥北引桥选取一片30m跨预制预应力混凝土箱梁进行受弯破坏性试验.试验结果表明试验梁有足够的安全储备并具备良好的极限变形能力,试验终止时试验梁跨中最大挠度为267.85mm,是梁跨的1/108,试验梁最终将以预应力筋拉断导致结构破坏,
(2)根据试验结果采用5种国内外相关规范对试验梁抗弯极限承载力及正常使用极限状态下的变形、裂缝进行验算,以评估规范相应计算公式的适用性.结果表明：现行混凝土规范中相关计算公式均能较好地预测箱梁的抗弯极限承载力；ACI318M-05、CEB-FIP MC90基本能反映箱梁正常使用极限状态下的变形性能；GB50010-2002、TB10002.3-05基本能反映预应力混凝土箱梁的裂缝特性,
(3)采用分层法编制了预应力混凝土梁的非线性数值分析程序,并与试验结果进行了验证,计算值和试验结果吻合良好.进而采用此程序对试验梁的受力特征进行了参数分析,结果表明：随着配筋率增加或张拉系数增大,试验梁跨中残余变形及延性指标减小；预应力度增大时,跨中残余变形变小、延性指标降低,
(4)试验及分析结果表明：试验梁加载至1872kN时,将由于预应力筋的拉断而破坏,而此时跨中顶板混凝土的压应变仅为1456με,远小于混凝土的极限压应变.因此设计可适当增大预应力配筋率至平衡配筋率左右,在兼顾延性指标的前提下建议实际预应力可增加至6束(原设计为4束,每束为4φs15.24高强低松弛钢绞线),相应的配筋率为1.401%(原配筋率为0.934%).破坏时跨中顶板混凝土压应变可达2925με,抗弯极限承载力达2790kN,较原设计提高47.0%.
3、自然环境中大跨预应力混凝土箱梁桥结构混凝土收缩徐变模式及其所导致结构反应的合理确定
(1)为研究恒温、恒湿条件下混凝土收缩徐变计算模式和粉煤灰对收缩徐变的影响,在试验室进行了与滩桥混凝土具有相同配比材料的100mm×,100mm×,400mm棱柱体收缩徐变试验,并采用AASHTO、ACI209R、JTG D62和GL2000四种收缩徐变预测模式对其进行分析.结果表明：JTG D62和GL2000所推荐的计算模式与试验实测数据较为吻合.粉煤灰对收缩徐变有较大影响,它抑制了混凝土的收缩,增大了早龄期加载试件的徐变,减小了晚龄期加载试件的徐变,
(2)为研究自然环境中混凝土收缩徐变计算模式,在自然环境条件下进行了200mm×,200mm×,515mm的棱柱体收缩徐变试验,并采用基于叠加原理的算法考虑温度、湿度以及粉煤灰掺量等参数的影响对其进行了分析.结果表明：采用修正的JTG D62和GL2000计算模型,基本能反映收缩、徐变试块的测试结果.
(3)为研究自然环境中预应力混凝土箱梁收缩徐变计算模式,在与滩桥自然环境相同的条件下进行了两片30m跨预应力混凝土箱梁足尺模型长期性能试验,采用基于叠加原理算法修正温度、湿度、粉煤灰和配筋率等各参数并对箱梁建立分层模型对其进行分析.就本文的计算结果而言,采用分层法时,计算误差减小达10%以上,GL2000模型预测精度高于JTG D62模型.因此建议采用修正的GL2000模型计算混凝土的收缩徐变,
(4)基于修正的GL2000模型对滩桥收缩徐变进行分析,在其边跨和主跨分别预设20mm和50mm的徐变预拱度.在滩桥施工及运营期间对其关键截面的应力和挠度进行了实测,结果表明：滩桥的下挠趋势与预测吻合良好,且实测值小于理论值,滩桥下挠量在预测范围之内.
4、斜拉桥的索力测试及分离式混凝土边箱梁剪力滞效应实测与分析
(1)斜拉桥主梁的受力状态与索力密切相关.基于斜拉索的振动方程,推导了索力测试实用公式,该公式以显式表达且形式简单,实现了固端梁、简支梁和弦三种模型间的连续过渡,因而更具一般性.试验验证以及实桥应用表明：该公式具有较高的精度,可以应用于现场索力测试,
(2)较为翔实的测试了分离式混凝土边箱梁在典型施工阶段和成桥时的正截面受力状态,并采用有限元软件ANSYS对其进行了分析.结果表明：分析结果与实测值吻合良好.施工过程中南边跨混凝土边箱梁均为正剪力滞.成桥时在塔区梁段越靠近主塔剪力滞越大；对于跨中截面(非横隔板处)而言,顶板剪力滞系数λ等于1.04-1.13,底板λ等于1.03-1.10.横隔板对边箱梁的剪力滞影响较大,在进行结构分析时应考虑横隔板的影响.
荆岳长江公路大桥主桥南边跨分离式混凝土边箱梁和滩桥在交工验收时,第三方独立的检测结果表明：箱梁梁体上无明显可见裂缝.滩桥运营期对结构挠度实测结果表明：滩桥的下挠趋势与预测吻合良好,且实测值小于理论值,滩桥下挠在可控范围内.
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[1] 预应力混凝土结构专业论文题目 预应力混凝土结构论文题目选什么比较好
[2] 预应力混凝土结构学位论文参考文献 预应力混凝土结构论文参考文献数量是多少
[3] 预应力混凝土结构论文大纲范文模板 预应力混凝土结构论文框架如何写
