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目录

1. 第一篇mpa学年论文范文参考：软土地基桩基受力性状和沉降特性试验与理论研究
2. 第二篇mpa学年论文样文：褐煤水热脱水提质制备高浓度水煤浆的基础研究
3. 第三篇mpa学年论文范文模板：隧道洞口浅埋段和断裂粘滑段抗震设计计算方法及试验研究
4. 第四篇mpa学年论文范例：支化磺化聚醚醚酮聚合物电解质膜的制备与性能研究
5. 第五篇mpa学年论文范文格式：深水半潜式平台疲劳分析及关键节点的疲劳试验研究

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第一篇mpa学年论文范文参考：软土地基桩基受力性状和沉降特性试验与理论研究

桩基础是一种常见的基础型式,已被广泛应用于高层建筑、高速铁路、高速公路、桥梁、港口码头、大型构筑物等工程中.已有研究表明,钻孔灌注桩使用过程中存在着桩端沉渣、桩端持力层扰动、桩身质量、桩侧泥皮及钻孔应力松弛等而导致同一场地钻孔灌注桩承载力离散的问题.钻孔灌注桩的受力性状有待深入研究.本文通过现场试验和理论分析对软土地基竖向荷载作用下单桩和群桩的受力性状展开研究.本文主要工作及创新成果如下：

1.对温州鹿城广场钻孔施工时穿越约40m巨厚卵石层的超长嵌岩桩的施工方法和软土地基大吨位静载试验方案的设计展开了研究,并对超长桩的荷载-沉降性状、桩身压缩规律、桩侧阻力和桩端阻力的发挥特性、桩端沉渣对端阻的影响等进行了深入研究.研究表明,在最大加载条件下,超长桩表现为端承摩擦桩性状.在使用荷载下,桩顶沉降的90%以上来自桩身压缩,在进行超长桩设计时,要充分考虑桩身质量对试桩沉降的影响.同时,桩底沉渣清除的干净与否,也直接影响超长桩的沉降.超长桩桩侧上部土层摩阻力具有不同程度的软化现象,而中下部土层侧摩阻力具有微弱的强化效应.

2.利用破坏和非破坏试桩的现场对比试验揭示了试桩未加载至破坏和试桩破坏时受力性状的异同.研究发现,最大试验荷载下非破坏性试桩浅层土侧阻完全发挥并出现侧阻软化趋势,而破坏性试桩全桩长范围侧阻均表现为软化性状.非破坏性试桩实测得到的桩端位移-桩端力曲线表现为硬化特性,而试桩破坏性试验中实测得到的桩端位移-桩端力曲线表现为软化特性.

3.通过现场试验研究了桩端下沉渣厚度不同以及桩端持力层不同时超长桩实测侧阻,阐述了桩端强度提高对侧阻的强化作用.研究发现,端阻和侧阻不是相互独立的,桩端土强度的提高对侧阻有强化作用,尤其是桩端附近的侧阻.桩端土成拱作用和桩端附近桩身压缩的侧胀作用引起的桩侧附近法向应力和桩端附近桩侧土黏聚力及桩-土界面摩擦角的增加是造成桩端土强度提高对侧阻强化作用的主要原因.

4.通过采用桩*同作用设计方法的某工程实测数据,分析了基础底板下不同位置处桩顶反力、基础底板中钢筋内力及桩、土荷载分担比等.现场实测结果表明,大楼竣工时桩顶反力超过单桩极限承载力的50%,这和传统设计方法是不同的.随建筑层数的增加,土分担荷载的比例逐渐减少,装修完成时土承担了上部荷载的20%.大楼结顶时基础底板内钢筋实测应力很小,远低于钢筋所能承受的最大抗压值或抗拉值.

5.提出了三种单桩沉降简化计算方法.单桩沉降简化计算方法一中单桩桩顶沉降由桩端力引起的沉降,桩身压缩和桩侧阻力引起的沉降组成.单桩沉降简化计算方法二中采用双曲线模型模拟桩侧阻力与桩土相对位移间的关系,采用双折线模型模拟桩端位移与桩端阻力间的关系,运用迭代的方法得到了单桩受力性状.单桩沉降简化计算方法三采用侧阻软化荷载传递模型,同时假定桩端位移-荷载关系曲线符合双折线模型,运用二分法得到了单桩沉降.本文提出的单桩沉降简化计算方法可考虑地基土的成层性和非线性特性.

6.在单桩沉降简化计算方法的基础上,提出了3种群桩沉降计算方法.第一种群桩沉降计算等代墩法的关键是获得合理的单桩沉降值,并选择恰当的群桩与单桩沉降关系系数值ω.笔者根据粉土和软土中单桩和群桩模型桩的试验结果反算得到单桩与群桩沉降关系系数ω值约为0.25～0.45.第二种群桩沉降计算方法在桩-桩之间的相互作用假定为弹性的基础上,考虑群桩中的“加筋和遮帘效应”对两桩相互作用系数的影响,并区分桩身位移和桩端位移的相互影响,得到了一种两桩相互作用系数的计算方法,并将其应用到群桩沉降简化计算方法中.第三种群桩沉降计算方法中利用双曲线模型模拟桩侧阻力和桩土相对位移间的关系以及桩端位移-荷载关系.考虑群桩中各基桩的相互作用,得到了群桩中基桩侧阻和端阻双曲线荷载传递函数中各参数的确定方法,并将荷载传递法扩展到群桩受力性状的分析中,提出了一种可快速估算群桩中任一基桩受力性状的简化算法.

7.利用荷载传递法并结合剪切位移法分析了成层土中锚桩法静载试验时锚桩对试桩桩顶刚度的影响,并考虑了“加筋和遮帘效应”对试桩桩顶刚度的影响.算例分析表明,实际工程中需对锚桩法静载试验数据进行修正,否则会在一定程度上高估试桩的安全度,从而使得锚桩法静载试验中的试桩极限承载力偏于危险.

8.假定桩与桩相互作用为弹性,利用荷载传递法并结合剪切位移法分析了层状土中不同桩间的相互作用,并考虑了“加筋和遮帘效应”对群桩受力性状的影响.参数分析结果表明,两桩相互作用系数随桩间距和非受荷桩与受荷桩桩长的比值以及短桩直径的增大而减小,随桩土弹性模量比的增大而增加.

第二篇mpa学年论文样文：褐煤水热脱水提质制备高浓度水煤浆的基础研究

水煤浆是一种清洁的代油燃料,也是水煤浆气化技术的原料.褐煤等低阶煤储量丰富,价格低廉,且反应活性较高,是一种理想的气化原料.利用褐煤制备水煤浆,可以降低原料成本,拓宽褐煤的应用范围,推动煤炭资源的清洁高效利用.

褐煤含水量较高,热值较低,在应用之前需要进行干燥提质.水热脱水提质是一种“非蒸发”的干燥方式,能够对褐煤进行深度的脱水改性,使得褐煤在干燥之后的重吸水能力大幅度降低,热值大幅度的升高.

本文主要对褐煤进行水热脱水提质,围绕褐煤水煤浆的性质以及褐煤水分的脱除规律,进行了以下工作：

采用多种褐煤制备水煤浆,对褐煤水煤浆的成浆浓度、流变特性和稳定性进行深入研究分析,并与常规的烟煤水煤浆进行对比,得到褐煤水煤浆成浆浓度低的最主要原因是褐煤的煤阶较低,表面亲水性的含氧官能团含量较多,束缚水含量较大.

采用密闭的高压反应釜对褐煤进行水热脱水提质,对水热提质过程中的固、液、气三相产物特性进行分析研究,发现随着水热温度的升高,褐煤的平衡水含量显著降低,热值大幅度的提高,煤阶明显升高.在液体产物中,含有大量的有机物和无机矿物质,且随着水热提质温度的升高,总有机碳的含量大幅度升高.在气体产物中,主要的成分是C02,同时还有一定浓度的CO、CH4、02、H2S、H2、N2等产物,其中CO、CH4在反应温度超过240℃后才有生成.

对水热提质前后褐煤的理化性质进行分析,可以发现影响褐煤水煤浆性质的几大因素均得到了改善：经过水热提质之后,褐煤中羧基、羰基和酚羟基的含量明显降低,从而使褐煤的亲水性减弱,表现为煤-水接触角的增大,以及zeta电位的降低,等电点的升高.另一方面,褐煤的孔隙结构也得到了改善,与原煤相比,水热提质固体产物的比表面积、比孔容积以及平均孔径均有不同程度的降低.两方面综合作用,使得褐煤的固水能力大幅度弱化.

将水热提质之后的煤样制备水煤浆,其定粘浓度大幅度升高,其中经过320℃水热提质,褐煤水煤浆的定粘浓度提高约9-14%,同时流变特性和稳定性也得到了进一步的改善；将水热提质的液体产物与固体产物混合制浆,能够使褐煤水煤浆的定粘浓度再度提高约1%,同时回收液体中可燃性物质的能量.

采用热重-差示扫描量热分析研究了水热提质对褐煤水分的赋存形式的影响,发现根据煤水结合能(Eb)的大小可以将褐煤的平衡水分为四个部分：自由水(Eb等于0)、物理束缚水(0<,Eb<,2000kJ/kg)、过渡束缚水(2000kJ/kg<,Eb<,9000kJ/kg)和化学束缚水(Eb>,9000kJ/kg).经过水热提质之后,褐煤与水分之间的结合能降低,自由水与物理吸附水所占的比例增大,化学吸附水的比例降低.根据薄层干燥理论对褐煤脱水活化能进行分析,发现普通褐煤在等温干燥过程中的干燥活化能范围约为21-27kJ/mol.经过水热提质后的褐煤,其平衡水的干燥活化能显著降低,褐煤的固水能力明显减弱.

采用量子化学密度泛函数理论对褐煤水热提质的过程进行优化计算,发现褐煤较长的侧链具有较强的反应活性,在水热提质过程中首先发生化学反应并断裂,使得褐煤的侧链缩短,缩合程度增加.通过计算羧基、羟基、*等基团对水分子吸附能的影响,发现褐煤含氧基团对水分子的吸附能约在10kJ/mol左右,且对褐煤亲水性的影响大小：羧基>,羟基>,*；对褐煤水热脱水提质过程中的脱羧和脱羰反应进行热力学和动力学分析,发现在水热提质条件下,脱羧反应的活化能小于脱羰的,羧基在较低的温度下即可脱除,而脱羰反应在较低温度下的热力学可行性较低.

第三篇mpa学年论文范文模板：隧道洞口浅埋段和断裂粘滑段抗震设计计算方法及试验研究

我国是一个地震灾害频繁的国家.目前,我国正处于交通建设大发展时期,而在建或新建隧道工程又多处于我国地震频发的西部地区,且穿越活动断层的隧道也越来越多.隧道作为交通生命线工程的重要组成部分,在强震条件下保持畅通或可及时抢通对震后抗震救灾和恢复重建具有重要的意义.论文以汶川地震隧道震害为研究背景,结合我国公路和铁路隧道抗震设防现行规范及我国抗震设计的现状,开展了隧道洞口浅埋段和断裂粘滑隧道抗震设计计算方法以及断裂粘滑隧减震技术试验研究,主要研究成果有：

首先,利用FLAC3D有限差分软件对影响山岭隧道洞口浅埋段地震动峰值加速度传播规律的山坡坡率、坡高、基岩上覆岩层厚度以及地震烈度等因素进行分析和总结,建立了基于地形效应的山岭隧道洞口浅埋段地震动峰值加速度确定方法.并通过振动台动力模型试验对其进行了检验.

然后,通过对隧道洞口浅埋段纵向和断裂粘滑隧道结构特性的分析,利用反应位移理论的基本原理,建立了隧道洞口浅埋段纵向和断裂粘滑隧道抗震设计计算方法.并通过动力时程法对其进行了检验.

最后,针对断裂粘滑隧道的震害特点,对采用减震缝或减震层的六种减震方式进行了静力错动模型试验研究.试验结果表明：从施工方便性、经济性考虑,二衬设减震缝(12m)的减震方式效果最好.

论文利用汶川地震震害调查、资料调研、数值分析、理论分析、振动台动力模型试验以及静力错动模型试验等研究手段,对我国目前山岭隧道抗震设计存在的几个问题进行了研究,取得了一定的研究成果,以期为我国山岭隧道抗减震技术的发展提供参考.

第四篇mpa学年论文范例：支化磺化聚醚醚酮聚合物电解质膜的制备与性能研究

由于低排放和高转换效率,燃料电池技术已被认为是最有前景能源技术之一.聚合物电解质膜（PEM）作为燃料电池的关键部件,它起着隔绝燃料和氧化剂,从阳极至阴极传导质子的作用.这就要求聚合物电解质膜具有下列性质：优异的质子传导性,良好的电绝缘性,高的化学稳定性和机械性能,低的燃料透过性和成本.目前,已经商品化用于燃料电池中的PEM主要是全氟磺酸系列膜,如Dupont公司的Nafion系列膜,因为它的质子传导性和化学稳定性十分优异.然而,高成本,低工作温度和高甲醇透过,限制了Nafion膜的广泛应用.目前已经开发出多种PEM材料如磺化聚芳醚酮,磺化聚芳醚砜,磺化聚酰亚胺,磺化聚芳醚腈和酸掺杂的聚苯并咪唑等.

磺化聚芳醚酮类聚合物膜材料由于其具有良好的机械性能,优异的耐热性和质子传导性能,已经被作为聚合物电解质膜广泛地研究.然而,为了获得更高的质子传导率,就需要提高聚合物的磺化度,随之而来的,高磺化度聚合物膜在水中会过度吸水溶胀,严重影响机械性能,限制了它的进一步发展.本论文针对传统结构磺化聚芳醚酮材料存在的缺点,分别通过分子设计新结构、交联改性以及有机-无机复合等方法来制备新型聚合物电解质膜材料.

首先,通过两步法将1,3,5-三氟苯羰基苯作为支化单体引入到聚合反应中,制备了一系列支化结构含量不同的支化磺化聚醚醚酮.支化磺化聚醚醚酮表现出了良好的溶解性,通过溶剂挥发法可以容易地制备出致密的膜材料.与线性聚合物膜相比,支化聚合物膜表现出增强的机械强度和更好的尺寸稳定性.虽然质子传导率由于支化结构的引入有所降低,但是甲醇渗透率降低的更多.相对于线性聚合物膜来说,支化聚合物膜表现出更高的化学稳定性.在80oC的Fenton试剂中,BSPEEK-10膜的破碎时间是267min,时长是相同磺化度的LSPEEK膜的4倍.

采用磺酰氯作为磺化试剂,制备了磺化二氧化硅纳米粒子（SSA）.通过EDX和TEM,证实了这种简单方法的成功修饰,同时并没有导致二氧化硅微观形貌的改变.随后将磺化二氧化硅纳米粒子混入到支化磺化聚醚醚酮材料中,制备了一系列有机-无机复合膜材料.SSA纳米粒子的引入,增强了膜材料的热稳定性,提高了吸水率和质子传导率.同时,甲醇渗透率也有一定的升高,但不显著,这是因为存在亲水相中的SSA可以弯曲甲醇传递通道,阻碍其透过.

选用带有胺基和巯基的两种硅烷偶联剂掺杂到支化聚醚醚酮中,并利用硅烷偶联剂的水解交联反应,制备了一系列硅烷交联膜材料.随后,将硅烷交联结构中的巯基氧化为磺酸基团.硅烷交联结构的引入,使得膜材料的吸水率下降,质子传导率有所降低.随着MPTMS引入量的增加,质子传导率有所提高,甚至高于纯膜.在80oC,BSPEEK/AP/MP膜的质子传导率达0.177S cm-1,高于相同磺化度的LSPEEK膜（0.152S cm-1）.而甲醇渗透率增加则不明显,并且低于相同磺化度的线性磺化聚醚醚酮膜.

通过两步法成功制备了一系列不同磺化度含丙烯基的支化磺化聚醚醚酮.随后,在BPO的催化作用下,通过点击化学反应将苯并咪唑磺酸钠基团接枝到聚合物链段当中,并利用核磁和红外光谱确认了聚合物的结构.引入苯并咪唑磺酸钠基团,膜材料的质子传导性能显著增强.在80oC,最高的质子传导率达0.215S cm-1,远高于相同测试条件下的Nafion117膜（0.146S cm-1）.同时,吸水率和甲醇渗透率低于相同磺化度的线性聚合物膜材料,这主要是因为支化结构和磺酸基团与苯并咪唑之间的相互作用,使得膜结构更为致密.

利用点击化学反应将可以与磺酸基团形成离子交联的苯并噁唑基团接枝到支化聚醚醚酮链段中.引入苯并噁唑基团,膜材料的热稳定性有所提高,因为苯并噁唑结构是一种耐热等级非常高的结构.这种离子交联膜材料表现出了很好的机械强度和尺寸稳定性,这主要是因为引入苯并噁唑基团后所形离子键限制了分子链段的运动.相对于未修饰的BSPEEK膜,BSPEEK-BO膜显示出了更好的氧化稳定性,在80oC的Fenton试剂中的破碎时间从165min增加到255min.此外,相对于纯BSPEEK膜,离子交联膜表现出了更好的阻醇性能,BSPEEK-BO膜的甲醇渗透率在3.25×,10-7cm2S-1与5.18×,10-7cm2S-1之间.

第五篇mpa学年论文范文格式：深水半潜式平台疲劳分析及关键节点的疲劳试验研究

我国海洋油气资源的勘探与开发不断走向深海,深水半潜式平台作为海洋油气资源开发的一种主要平台,其结构分析技术显得尤为重要.为了加快南海深水油气资源的开发利用,确保平台在深海中安全可靠运行,国家将深水平台工程技术列入“十一五”期间的“国家科技重大专项”.论文围绕深水半潜式平台结构疲劳分析技术这一课题,分析了深水半潜式平台结构的疲劳寿命及疲劳可靠性,进行了平台关键节点的疲劳试验和监测研究.本文主要包括以下几方面内容：

(1)建立了深水半潜式平台结构的疲劳分析方法.详细分析了传统子模型技术、多边界插值方法和改进多边界插值方法,提出了将多边界插值方法和改进多边界插值方法应用于深水半潜式平台结构的疲劳分析,可以满足计算精度的要求和有梁单元通过切割边界的情况,拓宽了子模型技术的应用范围.

(2)深水半潜式平台结构的疲劳寿命分析.建立了深水半潜式平台整体结构模型和局部子模型,分析了各种工况下平台整体结构的疲劳强度,确定了平台结构的疲劳关键部位.运用改进多边界插值方法分析了平台局部子模型不同工况下的应力响应,采用几何应力外插法计算了热点应力.基于疲劳累积损伤和疲劳裂纹扩展的疲劳分析方法,计算了平台关键节点的疲劳寿命.

(3)深水半潜式平台结构的疲劳可靠性及参数敏感性分析.应用S-N曲线法和断裂力学方法分析了深水半潜式平台关键部位的疲劳可靠性.结合中国南海12个海域的海况,计算了不同海域深水半潜式平台结构关键节点的疲劳可靠性指标和失效概率.分析了S-N曲线法中和断裂力学方法中的疲劳敏感性参数对平台疲劳可靠性指标的影响规律.

(4)深水半潜式平台结构关键节点的疲劳试验研究.研究了弯曲作用下关键节点中两类试件的疲劳寿命,分析了关键节点的疲劳破坏现象、疲劳破坏过程以及疲劳裂纹扩展规律.通过电镜扫描,研究了疲劳断口不同裂纹扩展区域的微观组织结构,揭示了疲劳裂纹扩展速率、裂纹扩展方向及疲劳破坏机理.

(5)深水半潜式平台结构关键节点的疲劳剩余极限强度试验研究.根据损伤容限设计原理,结合平台服役详细检修期,确定试验的疲劳循环加载次数.研究了两类关键节点试件焊接处打磨处理与未打磨处理的疲劳剩余极限强度,对比分析了焊接处的打磨与否对疲劳性能的影响.

(6)深水半潜式平台结构关键节点的疲劳监测试验研究.基于FBG监测原理,对平台结构关键节点进行了疲劳监测试验研究和疲劳极限强度监测试验研究,分析了试验监测值与实测值的位移及应变变化规律,探讨了用FBG进行结构关键节点疲劳监测的合理性.

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[2] mpa学年论文摘要怎么写 mpa学年论文摘要范文参考

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